高溫壓電陶瓷相對介電常數測試儀

GB1409介電常數測試儀綜合指南

一、儀器概述與技術參數

GB1409介電常數測試儀是依據國家標準GB/T 1409設計的專業設備，用于測量電氣絕緣材料在工頻、音頻、高頻下的電容率和介質損耗因數。核心參數包括：

頻率范圍：20KHz-60MHz/200KHz-160MHz（不同型號差異）

測量精度：頻率指示誤差3×10-5±1個字，主調電容誤差<1%或1pF

電極系統：平板電容極片（Φ50mm/Φ38mm可選），間距可調≥15mm

符合標準：GB/T 1409、GB/T 1693、ASTM D150

典型型號對比（以GDAT-A系列為例）：

二、操作流程與校準方法

測試準備

環境要求：溫度0℃~+40℃，濕度<80%RH，遠離強電磁干擾源

樣品處理：固體材料需平整切割（厚度≤3mm），液體需過濾脫氣測量步驟

選擇測試頻率（如1MHz高頻或50Hz工頻）

放置樣品并施加適當壓力（推薦0.5-1N）

通過DDS數字信號源自動諧振，直接讀取介電常數（ε）和損耗角正切（tanδ）校準要點

使用標準樣品（如聚四氟乙烯ε=2.1）進行基準校準

定期檢查電極接觸電阻（建議每月一次）

異常數據處理：若tanδ>0.1需檢查樣品純度或電極接觸

三、典型應用場景

材料研發：高分子薄膜、陶瓷基復合材料的介電性能優化

質量控制：橡膠絕緣件、電容器介質的批次檢測

學術研究：極化機制分析（如電子極化/取向極化貢獻度四、關鍵注意事項

安全規范

高壓測試時確保接地可靠（接地電阻<4Ω）

避免樣品厚度超標導致電場畸變或擊穿

維護建議

測試后清潔電極（無水乙醇+無塵布）

高溫壓電陶瓷相對介電常數測試儀

長期停用需定期通電防潮

常見問題

數據波動：增加平均次數至10次以上

Q值異常：檢查諧振回路電感補償設置

液體介電常數介質損耗測試儀的核心標準是GB/T 5654-2007《液體絕緣材料相對電容率、介質損耗因數和直流電阻率的測量》。該標準詳細規定了測試方法、環境條件（如溫度、濕度）、設備參數（如電壓輸出范圍、精度）以及數據處理要求，是指導測試操作和結果判定的依據。

此外，GB/T 1409-2021《測量電氣絕緣材料在工頻、音頻、高頻下電容率和介質損耗因數的方法》 也常被參考，尤其適用于更廣泛的絕緣材料測試場景。

GB/T 5654-2007標準關鍵操作要點清單如下：

核心測試步驟

樣品準備：使用無水乙醇或石油醚清洗電極和油杯，去除油污和雜質，烘干后確保表面潔凈。將油樣在實驗室環境下靜置，使其溫度接近環境溫度。

電極安裝：將干燥冷卻后的電極杯組裝好（不加油），測量空杯的電容和介損值，作為本底值。

測試執行：向油樣施加特定頻率（通常為50 Hz）和幅值的交流電壓，測量油樣中的電流和施加的電壓，計算出油的介電損耗因子（tan δ）。

關鍵注意事項

溫度控制：測試溫度需嚴格控制在23±2℃，濕度控制在50±5%RH。

電極清潔：電極杯的清洗是最關鍵的一步，必須使用適當的溶劑清洗所有部件，然后用無水乙醇沖洗，最后在烘箱中充分干燥。

環境控制：避免在可燃氣體、高溫、潮濕或腐蝕性環境中進行測試。

設備校準：定期按照JJG系列計量檢定規程校準設備。

安全規范

操作人員需佩戴絕緣手套。

測試前確保接地良好。

測試后高壓輸出端需放電處理。

設備應配備過電流保護裝置（擊穿時0.05S內切斷電源）。

GB/T 5654-2007標準中電極杯清洗步驟如下：

拆卸與初步清洗：將電極杯各部件拆開，先用石油醚或正庚烷等有機溶劑清洗所有部件，去除油污和雜質。

深度清洗：用無水乙醇沖洗數次，去除殘留的石油醚和其他水溶性雜質。

煮沸處理：將清洗后的部件放入5%磷酸三鈉的蒸餾水溶液中煮沸5分鐘，然后用蒸餾水漂洗數次。

最終處理：將部件放入蒸餾水中煮沸至少1小時，取出后放入105-110℃的烘箱中烘干不少于1小時。

組裝與檢查：待所有部件冷卻至不燙手時進行組裝，使用前用待測油樣清洗2-3次。

清洗后務必檢查電極杯是否干燥、潔凈，并測量空杯電容（標準值應為40±1pF）以確保無殘留影響測試結果。

高頻介電常數介質損耗測試儀

滿足標準：GBT 1409-2006測量電氣決緣材料在工頻、音頻、高頻（包括米波波長在內）下電容率和介質損耗因數的推薦方法

概述介質損耗和介電常數是各種電瓷、裝置瓷、電容器等陶瓷，還有復合材料等的一項重要的物理性質，通過測定介質損耗角正切tanδ及介電常數（ε），可進一步了解影響介質損耗和介電常數的各種因素，為提高材料的性能提供依據；

儀器的基本原理是采用高頻諧振法，并提供了，通用、多用途、多量程的阻抗測試。它以單片計算機作為儀器的控制，測量核心采用了頻率數字鎖定，標準頻率測試點自動設定，諧振點自動搜索，Q值量程自動轉換，數值顯示等新技術，改進了調諧回路，使得調諧測試回路的殘余電感減至醉低，并保留了原Q表中自動穩幅等技術，使得新儀器在使用時更為方便，測量值更為精確。

儀器能在較高的測試頻率條件下，測量高頻電感或諧振回路的Q值，電感器的電感量和分布電容量，電容器的電容量和損耗角正切值，電工材料的高頻介質損耗，高頻回路有效并聯及串聯電阻，傳輸線的特性阻抗等。

該儀器用于科研機關、學校、工廠等單位對無機非金屬新材料性能的應用研究。

儀器的技術指標

Q值測量范圍：2～1023

Q值量程分檔：30、100、300、1000、自動換檔或手動換檔；

電感測量范圍：14.5nH～8.14H 自身殘余電感和測試引線電感的自動扣除功能

電容直接測量范圍：1～460pF 

主電容調節范圍： 30～500pF

電容準確度 150pF以下±1.5pF；150pF以上±1%            

信號源頻率覆蓋范圍10KHz-60MHz或200KHz-160MHz

型號頻率指示誤差：3*10-5 ±1

Q值合格指示預置功能范圍：5～1000

Q表正常工作條件

環境溫度：0℃～+40℃ 

相對濕度：<80％； 

電源：220V±22V，50Hz±2.5Hz。

其他

消耗功率：約25W；   

凈重：約7kg；   

外型尺寸：（l×b×h）mm：380×132×280。

產品配置：

測試主機一臺；

電感一套；

夾具一 套 

性能特點：

平板電容器

極片尺寸：φ25.4mm\φ50mm

極片間距可調范圍和分辨率：≥10mm，±0.01mm

園筒電容器

電容量線性：0.33pF / mm±0.05 pF

長度可調范圍和分辨率：≥0～20mm，±0.01mm

夾具插頭間距：25mm±1mm

夾角損耗角正切值：≤4×10－4（1MHz時）

工作原理

本測試裝置是由二只測微電容器組成，平板電容器一般用來夾持被測樣品，園筒電容器是一只分辨率高達0.0033pF的線性可變電容器，配用儀器作為指示儀器，決緣材料的損耗角正切值是通過被測樣品放進平板電容器和不放進樣品的Q值變化，由園筒電容器的刻度讀值變化值而換算得到的。同時，由平板電容器的刻度讀值變化而換算得到介電常數。

高低溫環境下介電常數的組成與作用：材料性能的關鍵指標

介電常數是描述材料在電場作用下極化能力的核心物理參數，其值隨溫度變化顯著，直接影響電子設備在環境中的可靠性。尤其在航空航天、汽車電子、電力傳輸等領域，材料需在-60℃至200℃的寬溫域內保持穩定性能，這使得高低溫介電常數的研究成為材料科學和工程應用的重點。本文將從介電常數的物理本質出發，分析其組成機制，并探討其在溫度下的功能作用。

一、介電常數的物理本質與組成機制

介電常數（ε）是衡量材料在電場中極化程度的指標，定義為材料電容與真空電容之比，其大小反映材料儲存電能的能力。組成機制源于材料內部電荷的響應行為，主要包括四種極化類型：

1. 電子極化：電場作用下，原子核外電子云發生微小位移，形成電偶極矩。這種極化響應極快，在高頻電場中起主導作用。

2. 離子極化：離子晶體中，正負離子相對位移導致電荷中心分離，常見于離子鍵材料。

3. 取向極化：極性分子在電場中轉向排列，需克服熱運動阻力，響應速度較慢。

4. 空間電荷極化：材料內部缺陷或雜質處積累電荷，形成局部電場，多見于非均勻介質。

這些極化機制的協同作用決定了材料的介電特性。例如，極性分子材料（如水）的介電常數顯著高于非極性材料（如聚乙烯），因其取向極化貢獻更大。

二、溫度對介電常數的影響機制

溫度通過改變材料內部微觀結構，顯著影響介電常數，其作用機制可分為三方面：

1. 分子運動增強：溫度升高時，分子熱運動加劇，導致取向極化難度增加。例如，在高溫下，極性分子更難保持定向排列，介電常數可能下降。反之，低溫環境抑制分子運動，取向極化更易建立，介電常數通常升高。

2. 離子遷移率變化：離子極化依賴于離子位移能力。高溫促進離子遷移，增強極化效應；但過高溫可能導致離子無序化，反而降低介電性能。例如，某些陶瓷材料在臨界溫度以上介電常數急劇下降。

3. 材料相變與結構變化：溫度觸發相變（如晶態-非晶態轉變）時，材料內部電荷分布重組，介電常數發生突變。例如，鈦酸鋇（BaTiO?）在居里溫度附近介電常數出現峰值。

實驗表明，硅橡膠在低溫下介電常數隨溫度升高而增大，因其取向極化在低溫更易建立；而在高溫區，熱運動主導導致介電常數下降。這種非線性關系要求工程應用中需精確控制溫度窗口。

三、高低溫介電常數的作用與工程應用

介電常數在溫度下的穩定性直接決定電子設備的性能，其作用體現在以下領域：

1. 電容器性能優化

2. 電容器是介電常數應用的核心元件。高溫環境下，材料介電常數下降會導致電容值減小，影響儲能效率。例如，多層陶瓷電容器（MLCC）在汽車發動機艙（高溫）或極地設備（低溫）中，需選擇溫度穩定的介電材料（如C0G類陶瓷），以確保電容值在寬溫域內波動小于±30ppm/℃。反之，介電常數過高的材料可能增加漏電流，降低絕緣性能。

3. 微波與射頻器件設計

4. 在5G通信和雷達系統中，介電常數影響信號傳輸速度和阻抗匹配。高溫下，材料介電常數變化會導致微波器件（如濾波器、天線）的諧振頻率偏移。例如，通信衛星的射頻電路需采用低介電常數材料（如聚四氟乙烯），以在-50℃至150℃范圍內保持信號完整性。低溫應用（如深空探測）則需避免介電常數驟升導致的信號延遲。

5. 電力傳輸與絕緣系統

6. 輸電線路的絕緣材料介電常數決定電場分布和能量損耗。高溫環境中，介電常數升高可能引發局部電場集中，增加擊穿風險；低溫下，介電常數降低可減少能量損耗，但需防止材料脆化。例如，高壓電纜在北極地區（低溫）需采用改性聚丙烯絕緣層，以平衡介電性能與機械強度。

7. 傳感器與工業測量

8. 介電常數是電容式傳感器的核心參數，用于檢測濕度、液位等物理量。高溫下，材料介電常數變化會導致傳感器靈敏度漂移；低溫環境中，介電常數穩定性直接影響測量精度。例如，汽車發動機冷卻系統的溫度傳感器需在-40℃至120℃范圍內保持介電常數穩定，以確保ECU（發動機控制單元）的實時調控準確性。

四、前沿挑戰與未來方向

當前研究聚焦于開發寬溫域穩定的介電材料，如摻雜鈦酸鋇陶瓷和有機-無機雜化體系。然而，介電常數與溫度、頻率的復雜耦合關系仍是難點。例如，高頻電場下，材料介電損耗（tanδ）隨溫度升高而增大，可能導致能量浪費。未來需通過多尺度模擬和表征技術（如介電譜分析），揭示材料在條件下的極化動力學。

結語

高低溫介電常數是材料在電場中適應環境的能力體現，其組成機制與溫度依賴性共同決定了電子設備的可靠性。從電容器到通信系統，從電力傳輸到傳感器，介電常數的穩定性已成為現代工程設計的基石。隨著新材料和測試技術的發展，對介電常數在寬溫域行為的深入理解，將推動下一代高性能電子產品的突破。

傳統介質損耗測試儀僅能完成電壓施加、數據采集與基礎計算，而2025年新一代全自動設備已實現AI驅動的全鏈路閉環。

l 多頻自適應測量：支持45Hz–65Hz寬頻段自動掃描，精準識別非線性絕緣老化特征，尤其適用于風電變流器、光伏逆變器等含高頻諧波的新能源設備。

l 智能抗干擾算法：采用全數字鎖相環+矢量陷波技術，可在200%工頻干擾下仍保持±0.0001%的tgδ測量精度，遠超國標要求的±0.01%。

高溫壓電陶瓷相對介電常數的影響機制、核心參數與標準體系研究

高溫壓電陶瓷是一類可在200℃以上甚至更高溫度環境下穩定保持壓電響應的功能陶瓷材料，是航空航天油氣勘探、電力裝備等領域的核心敏感材料。相對介電常數作為高溫壓電陶瓷最基礎的宏觀性能參數之一，直接反映了材料在電場作用下的極化儲能能力，不僅是設計壓電傳感器、驅動器、能量采集器的核心輸入參數，更與材料的高溫穩定性、壓電性能、絕緣特性深度綁定，是決定相關器件能否在目標高溫工況下長期可靠運行的關鍵指標。不同于常溫壓電陶瓷，高溫壓電陶瓷的相對介電常數會隨溫度、電場頻率、應力狀態等外部條件發生復雜的動態演化，其背后的微觀機制與常規壓電材料存在顯著差異，相關性能調控與測試方法也形成了獨立的技術體系。

一、相對介電常數的微觀物理本質

從晶體物理的底層邏輯來看，高溫壓電陶瓷的相對介電常數是材料內部多種極化機制共同貢獻的宏觀結果。第一類是電子極化，即組成陶瓷晶體的原子外層電子云在外電場作用下相對于原子核發生偏移，這類極化的響應頻率可覆蓋到光頻區間，幾乎不會隨溫度發生明顯變化，是介電常數中組成部分。第二類是離子位移極化，即晶體晶格中的正負離子在外電場作用下發生相對位移，這類極化的響應頻率可達到紅外區間，在常溫到數百攝氏度的范圍內都能穩定存在，其貢獻的介電常數占比遠高于電子極化。第三類是固有偶極子轉向極化，這是高溫壓電陶瓷介電常數的核心來源，材料內部的鐵電疇、點缺陷偶極子等固有極性單元，在外電場作用下沿著電場方向發生轉向排列，這類極化的響應速度相對較慢，在低頻電場下才能充分完成，且對溫度變化高度敏感。第四類是界面極化，高溫壓電陶瓷是典型的多晶材料，內部存在大量晶界、氣孔、第二相雜質等微觀界面，不同相之間的電導率差異會導致電荷在界面處發生聚集，形成宏觀的界面極化效應，這類極化僅在低頻、高溫條件下才能充分顯現，是高溫段介電常數發生異常變化的主要誘因。

對于高溫壓電陶瓷這類具有鐵電性的功能材料，其相對介電常數還與鐵電相的晶體結構直接相關。當材料處于鐵電相時，晶體內部存在自發極化，疇壁的可動性會對介電常數產生顯著貢獻，疇壁在外電場作用下的微小位移會大幅提升材料的極化響應能力，此時的介電常數遠高于同體系的順電相狀態。當溫度升高到居里溫度以上時，材料發生鐵電-順電相變，自發極化消失，疇壁也隨之消失，介電常數會在相變點處出現一個尖銳的峰值，之后隨著溫度繼續升高，介電常數按照居里-外斯定律呈現線性下降的趨勢。不同體系的高溫壓電陶瓷，其介電常數的溫度演化規律存在顯著差異，這本質上是由晶體結構的相變特性決定的。

二、影響相對介電常數的核心因素

高溫壓電陶瓷的相對介電常數并非固定的常數，而是會隨材料內部微觀結構與外部服役條件發生復雜的動態變化，各類影響因素的作用機制存在明確的差異。

材料的化學組分與摻雜改性是決定相對介電常數基礎水平的核心內因。不同的基體材料體系，其本征介電常數存在數量級的差異：鉍層狀結構高溫壓電陶瓷的本征相對介電常數普遍較低，大多在100到300的區間內，這類材料的晶體結構由二維的鉍氧層與類鈣鈦礦層交替堆疊而成，自發極化的轉向受到晶體結構的強烈約束，疇壁可動性極低，因此介電常數整體處于較低水平，同時也具備居里溫度，部分材料的居里溫度可超過900℃。鉛基鈣鈦礦型高溫壓電陶瓷的相對介電常數普遍處于300到2000的區間內，通過調整A位、B位離子的組分比例，可以在很大范圍內調控材料的介電常數，這類材料的晶體結構為三維連通的鈣鈦礦骨架，疇壁可動性遠高于鉍層狀材料，介電常數也隨之顯著提升。鈮酸鉀鈉基無鉛高溫壓電陶瓷的介電常數大多處于200到1500的區間內，通過元素摻雜可以優化其相結構，在準同型相界附近獲得介電常數的峰值。

摻雜改性對介電常數的調控作用十分顯著。等價元素摻雜不會改變晶體內部的電荷平衡，主要通過調整晶格畸變程度來改變疇壁的可動性，進而小幅調控介電常數的基礎水平。不等價元素摻雜會在晶體內部引入大量點缺陷，形成缺陷偶極子，這些缺陷偶極子會對疇壁產生釘扎作用，大幅降低疇壁的可動性，最終導致材料的相對介電常數出現明顯下降。如果摻雜元素的離子半徑與被取代離子差異過大，還會破壞材料的長程鐵電有序性，在材料內部形成局部的非晶區，也會導致介電常數發生異常變化。

材料的微觀組織結構是影響介電常數的關鍵因素。晶粒尺寸對介電常數的調控存在明顯的尺寸效應：當晶粒尺寸從微米級逐步降低到納米級時，材料內部的晶界占比大幅提升，晶界區域的非鐵電性會降低材料的整體介電常數，同時納米尺度的晶粒內部，疇結構的尺寸也會隨之減小，疇壁的數量大幅增加，在一定范圍內反而會提升介電常數，兩種效應的競爭會讓介電常數隨晶粒尺寸的變化出現峰值。陶瓷內部的氣孔率對介電常數的影響十分直接，空氣的相對介電常數僅為1，遠低于壓電陶瓷的本征介電常數，材料內部的氣孔占比越高，整體的等效介電常數就越低，二者之間的關系可以通過經典的混合介質模型進行定量計算。陶瓷內部的第二相雜質是介電常數的重要干擾因素，如果燒結過程中生成了非鐵電的第二相，這些第二相的介電常數遠低于基體材料，會直接拉低整體的等效介電常數，同時還會在相界面處引發界面極化效應，導致低頻高溫段的介電常數出現異常上升。

外部溫度是影響高溫壓電陶瓷相對介電常數外部因素。在遠低于居里溫度的區間內，隨著溫度逐步升高，晶體內部的晶格熱振動會小幅加劇，疇壁的可動性也會隨之緩慢提升，材料的相對介電常數會呈現緩慢上升的趨勢，這個區間內介電常數的溫度穩定性是衡量高溫壓電陶瓷性能的核心指標，直接決定了器件的可用溫度范圍。當溫度接近居里溫度時，材料內部的自發極化強度開始快速下降，疇壁的可動性出現爆發式增長，介電常數會以極快的速度上升，在居里溫度點處達到峰值。當溫度超過居里溫度后，材料進入順電相，自發極化消失，介電常數會按照居里-外斯定律快速下降，之后隨溫度繼續升高呈現緩慢的線性變化趨勢。對于部分經過特殊摻雜改性的弛豫型高溫壓電陶瓷，其介電常數隨溫度的變化曲線會變得十分平緩，不會出現尖銳的相變峰值，在很寬的溫度區間內都能保持介電常數的穩定，這類材料特別適合用于寬溫域的高精度傳感器件。

測試電場的頻率是影響介電常數的另一核心外部因素。在低頻段，所有的極化機制都有足夠的時間完成響應，此時測得的相對介電常數是全極化貢獻的最大值。隨著電場頻率逐步升高，響應速度較慢的界面極化、偶極子轉向極化會先后無法跟上電場的變化，對應的極化貢獻逐步消失，材料的相對介電常數會出現階梯式的下降。當頻率升高到紅外區間時，僅剩下離子位移極化與電子極化的貢獻，介電常數會降低到一個很低的穩定值。在高溫條件下，晶體內部的離子熱激活能大幅提升，界面極化與缺陷偶極極化的響應速度會明顯加快，介電常數的頻率色散特性會向高頻方向移動，這也是高溫下介電頻率特性與常溫存在顯著差異的核心原因。

外部施加的應力也會對相對介電常數產生明顯的調控作用。當沿著陶瓷的極化方向施加壓應力時，壓應力會抑制鐵電疇的轉向運動，降低疇壁的可動性，材料的相對介電常數會隨著壓應力的升高逐步下降。如果施加的壓應力超過一定閾值，甚至會導致部分鐵電疇發生翻轉，引發介電常數的突變。如果施加的是交變應力，應力的動態變化會反復驅動疇壁發生運動，也會改變材料的等效介電常數。對于長期在振動沖擊環境下工作的壓電器件，應力引發的介電常數變化是不可忽視的誤差來源。

三、核心關聯性能參數

相對介電常數并非孤立的性能指標，它與高溫壓電陶瓷的多個核心性能參數存在深度的耦合關聯。介電損耗是與相對介電常數直接伴生的參數，在低頻高溫段，介電損耗的主要來源是電導損耗與弛豫極化損耗，這兩類損耗的變化規律與介電常數的溫度、頻率色散特性高度同步，介電常數出現異常上升的區間，往往也對應著介電損耗的快速增長。壓電電壓常數與相對介電常數存在明確的定量關聯，壓電電壓常數等于壓電應變常數除以相對介電常數，在壓電應變常數相近的情況下，介電常數越低的材料，壓電電壓常數就越高，輸出電荷的信號信噪比也越好，這也是低介電常數的鉍層狀高溫壓電陶瓷特別適合用于高溫加速度傳感器的核心原因。

介電擊穿強度與相對介電常數也存在密切關聯，根據經典的擊穿理論，材料的介電常數越高，內部的局部電場畸變效應就越顯著，對應的擊穿強度就越低。因此高介電常數的高溫壓電陶瓷往往難以承受很高的工作電場，不適合用于高壓驅動的大功率壓電驅動器。材料的熱釋電系數也與介電常數直接相關，熱釋電系數與介電常數的比值是衡量熱釋電材料性能的核心優值，通過調控介電常數可以在很大范圍內優化材料的熱釋電探測性能。

四、相關測試與應用標準體系

針對高溫壓電陶瓷的相對介電常數，目前已經形成了覆蓋材料測試、器件應用的完整標準體系。通用的高頻介電性能測試標準規定了常溫下壓電陶瓷介電常數的測試方法，采用阻抗分析儀在1kHz的標準頻率下測試材料的電容值，通過平行板電容模型計算得到相對介電常數，這是目前行業內的常規測試方法。高溫介電性能測試的專用標準明確規定了寬溫域介電常數的測試流程，要求將樣品置于可編程控溫的高溫爐中，以不超過2℃/min的速率升溫，在每個溫度點保持足夠的時間讓樣品溫度均勻穩定，之后再完成電容測試，避免溫度梯度帶來的測試誤差。標準中還明確要求采用三電極測試結構屏蔽高溫下樣品支架、電極邊緣的寄生電容與表面漏導對測試結果的干擾，保證高溫段介電常數的測試精度。

壓電材料性能測試的通用標準中，專門針對高溫壓電陶瓷的介電溫度穩定性提出了明確要求，規定了在指定溫度區間內介電常數的變化率的計算方法，這是評價高溫壓電陶瓷實用性能的核心指標。航空航天領域的專用標準針對高溫壓電傳感器的材料提出了明確的介電常數要求，規定在200℃到600℃的工作區間內，介電常數的變化率不能超過指定閾值，保證傳感器的輸出靈敏度不會隨溫度發生明顯漂移。油氣勘探領域的專用標準針對隨鉆測井用的高溫壓電陶瓷，規定了在200℃以上的高溫環境下，經過1000h長期老化后的介電常數變化率不能超過5%，保障井下儀器在工況下的長期可靠性。

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